一种多路输出开关电源的设计以及实际应用原则

从图1可以看到，真正形成闭环控制的只有主电路Vp，其它Vaux1、Vaux2等辅电路都处在失控之中。从控制理论可知，只有Vp无论输入、输出如何变动(包括电压变动，负载变动等)，在闭环的反馈控制作用下都能保证相当高的精度(一般优于0.5%)，也就是说Vp在很大程度上只取决于基准电压和采样比例。对Vaux1，Vaux2而言，其精度主要依赖以下几个方面：

1)T1主变器的匝比，这里主要取决于Np1：Np2或Np1：Np3

2)辅助电路的负载情况。

3)主电路的负载情况。

注：如果以上3点设定后，输入电压的变动对辅电路的影响已经很有限了。

图1 多路输出开关电源框图

图3 辅助电路加一个线性稳压调节器

在以上3点中，作为一个具体的开关电源变换器，主变压器匝比已经设定，所以影响辅助电路输出电压精度最大的因素为主电路和辅电路的负载情况。在开关电源产品中，有专门的技术指标说明和规范电源的这一特性，即就是交叉负载调整率。为了更好地讲述这一问题，先将交叉负载调整率的测量和计算方法讲述如下。

电源变换器多路输出交叉负载调整率测量与计算步骤

1)测试仪表及设备连接如图2所示。

2)调节被测电源变换器的输入电压为标称值，合上开关S1、S2…Sn，调节被测电源变换器各路输出电流为额定值，测量第j路的输出电压Uj，用同样的方法测量其它各路输出电压。

3)调节第j路以外的各路输出负载电流为最小值，测量第j路的输出电压ULj。

4)按式(1)计算第j路的交叉负载调整率SIL。

SIL=×100%(1)

式中：ΔUj为当其它各路负载电流为最小值时，Uj与该路输出电压ULj之差的绝对值；

Uj为各路输出电流为额定值时，第j路的输出电压。

根据上面的测试及计算方法可以将交叉负载调整率理解为：所有其它输出电路负载跨步变(100%-0%时)对该路输出电压精度影响的百分比。

多路输出开关电源

由图1原理所构成的实际开关电源，主控电路仅反馈主输出电压，其它辅助电路完全放开。此时假设主、辅电路的功率比为1：1。从实际测量得主电路交叉负载调整率优于0.2%，而辅电路的交叉负载调整率大于50%。无论开关电源设计者还是应用者对大于50%的交叉负载调整率都将是不能接受的。如何降低辅电路交叉负载调整率，最直接的想法就是给辅助电路加一个线性稳压调节器(包括三端稳压器，低压差三端稳压器)如图3所示。

从图3可知，由于引入了线性稳压调节器V，所以在辅路上附加了一部分功率损耗，功率损耗为P=(Vaux′-Vaux1)Iaux，而要使辅电路的交叉负载调整率小，就必须有意识地增大线性调整器的电压差(Vaux′-Vaux1)，即就是要有意识增大Vaux′，其带来的缺点就是增加了电源的功率损耗，降低了电源的效率。

以图1及图3原理为基础设计和应用电源时，应注意的原则为：

1)主电路实际使用的电流最小应为最大满输出电流的30%；

2)主电路电压精度应优于0.5%；

3)辅电路功率最好小于主电路功率的50%；

4)辅电路交叉负载调整率不大于10%。

改进型多路输出开关电源

在很多应用场合中，要求2路输出的功率基本相当，比如±12V/0.5A，±15V/1A。我们通过多年的实践，设计了如图4所示的电路，能较好地达到提高交叉负载调整率的目的。

图4电路设计思想的核心有以下2点。

1)将正负2路输出滤波电感L1、L2绕制在同一磁芯上，采用双线并绕的方法，从而保证L1、L2电感量完全相同。并注意实际接入线路时的相位(差模方法)关系，这种滤波电感的连接方法使2路输出电流的变化量相互感应，在一定程度上较大地改善了2路输出的交叉负载调整率。

2)从图4可以看到，采样比较器Rs1、Rs2不像图1那样接到主电路Vp上，而是直接跨接到正负电源的输出端上，并且逻辑“地”不是电源的输出地，而是以负电压输出端作为采样比较和基准电压的逻辑“地”电位。这样采样误差将同时反映出正、负2路输出的电压精度变化，对正、负2路同样都存在有反馈作用，能在很大程度上改进2路输出的交叉负载调整率。以±15V/1A电源为例，采用图4的电路设计，实测得的2路交叉负载调整率优于2%。

图2 测试仪表及设备连接

图4 改进型2路输出电路

图2 测试仪表及设备连接

图4 改进型2路输出电路

图5 3路电源设计方案

以图4原理为基础设计和应用电源时，应注意的原则为：

1)2路最好为对称输出(功率对称，电压对称)，无明显的主、辅电路之分，比如我们常用到的±12V，±15V等都属于此类；

2)2路输出电压精度要求都不是太高，1%左右；

3)2路输出交叉调整率要求相对较高，2%左右。

下面介绍一种通用性极强的3路电源设计方案，如图5所示。

高频磁放大器稳压器

在多路输出电源中，输出电路经常采用高频磁放大稳压器，它以低成本、高效率、高稳压精度和高可靠性，而在多路输出的稳压电源中得到了广泛应用。

磁放大器能使开关电源得到精确的控制，从而提高了其稳定性。磁放大器磁芯可以用坡莫合金，铁氧体或非晶，纳米晶(又称超微晶)材料制作。非晶、纳米晶软磁材料因具有高磁导率，高矩形比和理想的高温稳定性，将其应用于磁放大器中，能提供无与伦比的输出调节精确性，并能取得更高的工作效率，因而倍受青睐。非晶、纳米晶磁芯除上述特点外还具备以下优点：

1)饱和磁导率低；

2)矫顽力低；

3)复原电流小；

4)磁芯损耗少；

磁放大输出稳压器没有采用晶闸管或半导体功率开关管等调压器件，而是在整流管输出端串联了一个可饱和扼流圈(如图6所示)，所以它的损耗小。

由图6可知，磁放大稳压器的关键是可控饱和电感Lsr和复位电路。可控饱和电感是由具有矩形BH回线的磁芯及其上的绕组组成，该绕组兼起工作绕组和控制绕组的作用。复位(RESET)是指磁通到达饱和后的去磁过程，使磁通或磁密回到起始的工作点，称为磁通复位。由于磁放大稳压器所用的磁芯材料的特点(良好的矩形BH回线及高的磁导率)，使得磁芯未饱和时的可控饱和电感对输入脉冲呈现高阻抗，相当于开路，磁芯饱和时可控饱和电感的阻抗接近于0，相当于短路。

目前开关电源工作频率已提到几百kHz以上，磁放大器在开关电源中的广泛应用对软磁材料提出了更高的要求。在如此高的频率下，坡莫合金由于电阻率太低(约 60μΩ•cm)导致涡流损耗太大，造成温升高，效率降低，采用超薄带和极薄带虽能有所改善，但成本将大幅度上升;铁氧体具有很高的电阻率(大于 105μΩ•cm)，但其Bs过低，居里点也太低。由于工作环境恶劣，对材料的应力敏感性、热稳定性等都有严格要求，上述材料是很难满足要求的。

图6 磁放大输出稳压电路

图7 辅路带磁放大器的典型应用电路

图8 完全利用磁放大器的稳压电路