振荡器线性原理之新分析

只看该作者 · 2012-11-4 22:27

“以315M的來計算,說2000或5000的LQ ,不要說100Kbps 1Mpbs都可以達到, 更何況你所謂的Q 都不知從那裡還計算, (我想應該會從L 來說吧 ), 不過以你估算的5000,2000 來看,對saw 來說都是帶寬, 不知你測過 Phase Noise 沒有,用SAW 產生的OSC,Phase Noise 都是比你說的Q 大太多, 所以你說的"帶窄,帶寬" 都是無意義,”
你让我快摸不着头脑了。5000的Q值是器件手册给的。你是在说器件的Q值，还是在说振荡器的Q值？你不会把两者混为一谈了吧？

“我想學RF的人的通病,就是談"Maching " , 到那裡都要談,想必你有讀過做Amplifier 要做UnMaching ,不過這個不是重點, "用入反射说明是常用的，具体的应用有阻抗匹配 " 常用不代表可以解釋,如果是學理工,要想想怎樣用簡單的說法來解釋現象, 我一再的說波解釋cpu或op 就是這樣,你認為設計的人有那麼多時間在說波嗎? 有的話 IC 可能要搞好久. 如果沒有那就是說 S 是個什麼東西? 不用說就可以設計,那跳過去就可以了 ,s 不用學了?”
我可没要用“波”来解决工程问题，前面已经讲过了。你好像在自问自答。你倒底要解决什么问题？阻抗matching只是手段之一，视需要而用。

“我已經說了"請問你去跑Spice 有設置噪声的擾動項嗎? 如果是噪聲, 那起動時間會有不一樣的現象,請問你看到模擬後有不一樣嗎?" ,請問噪聲有多大,噪聲的功率大於電路損嗎? 如果都不是,談振盪器就很危險,因為你說的是噪聲起動", 這邊就不說多,請多想想Q .”
我没有条件跑Spice。我不了解你说的仿真条件和现象，无法评价。但是，热噪声无处不在，噪声在起振中是被作为扰动量随周期循环放大，最后形成稳定的高输出。电路的损耗是靠负阻来补偿的，跟噪声有什么关系？你的那套原理跟振荡原理有什么联系？

“我想 "HWM" "xukun977" 這兩位都是很有程度的人, 也就說他們已經把很多東西講清楚,是不是太簡單,就比較不容易接受. ”
大家都是在讨论问题，你这样以人为判据的方式不太好吧？你有不同观点就直接说你自己的看法比较好。

“也要請問一下 RLC 有那一個是線性的, BJT 就不說了.”
不明白你针对什么问题。按你的逻辑，工程中，什么是线性，有没有线性，判据是什么？

只看该作者 · 2012-11-5 07:04

"线性振荡器原理之新分析"
不明白你针对什么问题。按你的逻辑，工程中，什么是线性，有没有线性，判据是什么？
--- 因為前面的資料有看一點, 你強調的不是"線性" ,"HWM" "xukun977" 也回應一些,雖然對錯都見仁見智,如同"負電阻" ,有人承認,有人不認為, 都是對, 所以在這邊就回到一個基本問題,如果RLC 是線性,你說的理論可以說都是對的,可是如果說是非線性,那麼一堆理論就有商討的空間, 可是以我的看法,本來RLC 就都是非線性,更何況是BJT,那麼就是說"线性振荡器原理"是否有稍為修正一下. " 判据是什么？" L,C是非線性,依據什麼? 簡單說C有耐壓限制,就說明C是非線性,L 會因為電流增加而使得內阻增加, 所以就說是非線性? 不過這些都比不上BJT的非線性 ,所以一般要忽略也可以(小功率) ,大功率就不行了.

--- 我想 "HWM" "xukun977" ,這個可能是我疏忽,不應該這麼說.

"电路的偏置与元件参数设置合适后，振荡将从噪声中建立起来"
"热噪声无处不在，噪声在起振中是被作为扰动量随周期循环放大，最后形成稳定的高输出。电路的损耗是靠负阻来补偿的，跟噪声有什么关系?"
--- 我想噪声這個不是我說的,我的說法是說不是由"噪声",我想AB>=1 ,phase=360, 就是振盪條件,當然電路會有噪聲,可是也要符合這個簡單的定律, 噪声的產生也是會有相位抵消的狀況,如果要一味的說是噪聲,那也只好說是.

"5000的Q值是器件手册给的。你是在说器件的Q值，还是在说振荡器的Q值？"
--- 起先我是不知你的5000,2000 是那裡來的? 你現在說我才知道, 我是以為你說LC上的Q . SAW的Q是20k~40K , 所以我就直覺認為你說的是LC 上的Q. 基本上這個電路是設了陷阱給人跳,不過不是我設的,其實圖一你已經說清楚了,我不回答了, 圖二是個ON/OFF 的調變電路, 其實振盪器是一直持續震盪的, 只是透過另一個BJT 做調變, 這樣就說清楚了, 雖然設了陷阱,還是算爽爽嘴皮,故意害人.

只看该作者 · 2012-11-5 15:23

今天网速特别慢，等恢复正常后再发帖了。

只看该作者 · 2012-11-5 19:17

振荡器的q有:负载q 外部q 谐振器q ，这将决定所设计的振荡器的性能，这算是振荡器的基本知识。。。

顺便说下若只有 barkause准则，那只是一个振荡的必要条件，而非充分条件。例如DC时，可以说成相移360度，此时若环路gain AB足够大，电路可以是latch 而非振荡器。
充要条件除了用控制系统的观念来预估小信号时极点轨迹在s-plane的右半面来描述外
也可以用含Q的数学式来描述

lz说的动态负载怎么到达稳态还是没太看懂，可能我比较菜可以说的直观点不用太多数学就好了

只看该作者 · 2012-11-6 08:52

工程上认定的线性属于“适可而止”，否则就不会有线性电路、线性系统。另外，既使现实中不存在绝对的线性，理论上也可以存在一个线性的理想模型、目标、结果。

噪声是广谱的，总有满足谐振要求的成分。既使同频，噪声保持彻底的抵消是不可能的。合成存在的噪声一旦被选中、循环放大，其增长、发生质变就是不可逆转的。

"lz说的动态负载怎么到达稳态还是没太看懂，可能我比较菜可以说的直观点不用太多数学就好了"
mwrookie，振荡器原理比起放大器原理来比较难理解，虚的东西比较多(因为没说清，说不清），关注振荡器原理的人也不多，这个内容能引起你的兴趣说明你不菜。我对动态负载的说明需要充实，我在前面帖子里已经说过，要作“电子和物理含义的解释”。有些外围内容需要先作介绍。给我点时间，我会兑现的。

只看该作者 · 2012-11-6 17:49

"否则就不会有线性电路、线性系统。另外，既使现实中不存在绝对的线性，理论上也可以存在一个线性的理想模型、目标、结果。"
--- 我想現有理論都已包含你的新見解,我想不是要跟你爭辮這些,是可能有看到你目前的弱點才跟你爭辨這些, 我一般是會建議人去讀一些 "交換電源設計的書",你有RF 背景,可以再看一下"大功率RF的設計" ,可能會對你的觀點有新的看法.

"噪声是广谱的，总有满足谐振要求的成分。既使同频，噪声保持彻底的抵消是不可能的'
--- 如果一棟大樓,因為風吹, 風吹又不可能被抵消,既是同频,風吹又是广谱的，總有满足谐振要求, 那麼這棟大樓不久會被吹倒的,這種不可能被逆轉的事,勸大家不要住大樓. 這樣來滿足這種說法,來做個結束.

"例如DC时，可以说成相移360度，此时若环路gain AB足够大，电路可以是latch 而非振荡器"
--- 我是不太懂什麼是latch 是何意? 不過"如DC时，可以说成相移360度 " 這句倒是很有意思? 是新的理論嗎?

工程的東西,就是要這樣堅持自己的論點, 你如果問我說,"我們現在是在談小訊號,任何元件都當成線性? 這種見解你都不懂?" ,那麼我就無法說元件是非線性,你說的就算對的( 不過不是新理論啦,以ADS為師是可以 ) . 那麼我就無法反駁,只能摸摸鼻子,

只看该作者 · 2012-11-6 22:24

“如果一棟大樓,因為風吹, 風吹又不可能被抵消,既是同频,風吹又是广谱的，總有满足谐振要求, 那麼這棟大樓不久會被吹倒的,這種不可能被逆轉的事,勸大家不要住大樓. 這樣來滿足這種說法,來做個結束.”
“满足谐振的风”，满足足够的强度吗？我“合成存在的噪声一旦被选中、循环放大”这个能量递增的条件被你抹掉了。没有能量的放大、质变，广谱的风是不会成灾的。

”工程的東西,就是要這樣堅持自己的論點, 你如果問我說,"我們現在是在談小訊號,任何元件都當成線性? 這種見解你都不懂?" ,那麼我就無法說元件是非線性,你說的就算對的( 不過不是新理論啦,以ADS為師是可以 ) . 那麼我就無法反駁,只能摸摸鼻子,“
我说的工程归类属于“适可而止”，就是说，该考虑的时候考虑，不该考虑的时候不考虑。我不知道你是怎么考虑在线性条件下元件的非线性的，线性条件下，我是忽略元件的非线性的。你还真逗，“那麼我就無法反駁,只能摸摸鼻子,“还非得有反驳不成？

“是可能有看到你目前的弱點才跟你爭辨這些,”
弱点肯定会有。可能是你表达的不够清晰，我对你说的弱点理解不透，还欢迎明示。

”我想現有理論都已包含你的新見解”
就线性振荡器理论而言，我不认为现有理论都已包含了我的新见解，差别还是挺多的，我前面举出过几个现有理论不成立的事实。你如果肯指出我的见解“已被包含”，我是愿意了解的。

还是你说的那句话，不是要争个“你死我活”，搞清楚问题是目的。

只看该作者 · 2012-11-11 11:14

本帖最后由 jz0095 于 2012-11-11 11:36 编辑

175楼mwrookie说的“动态负载”，我理解是：现有单端口模型的电感一侧元件/网络。在我的模型里，是动态的源阻抗R01。我下面要说明的是R01的动态物理模型、含义--电感瞬态阻抗ze。
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反电势e的瞬态等效阻抗ze
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电感反电势e的方向及其等效阻抗表达式见下图。

e的方向与di方向相反，如同电池的电动势，e的方向是推动正电荷移动的方向。u_e是e对应的压降，u_e的方向也同电池的压降方向一样，与e的相反。u_e的方向与di的一致。
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e产生的瞬态等效阻抗z_e与电感的原始电流幅度有关：
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z_L(0⁺) =u_L(0⁺) / i_L(0^-) = [u_L0(0^-)±u_e(0+)] / i_L(0-) = z_L0 ± z_e(0⁺)；
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z_L0=ωL（与时刻无关）
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z_e(0⁺)=u_e(0⁺)/i_L(0^-)=-e(0⁺)/i_L(0^-)
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z_L是电感的阻抗，由稳态的z_L0和瞬态的z_e所组成。电感的瞬态电流不能突变，因此产生e时的电流i_L(0^-)与变化前的稳态电流i_L0(0^-)相同（分析中将关注时刻定为0⁺ ，0⁺前的电流作为“稳态”处理。e没有0^-，因此z_e也没有0^-）。起振初期的电流要低于以后周期的电流，对于相同的di/dt，起振初期等效的z_e就更大。例如，起始的i_L0(0^-)接近0，有限的di/dt就可以产生很大的z_e；再例如，在接近稳态时i_L0(0^-)足够大，相同的di/dt产生的z_e就会很小。
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(待续）

只看该作者 · 2012-11-12 08:27

本帖最后由 jz0095 于 2012-11-12 08:37 编辑

可以说，负阻的行为还没有被彻底的了解。但是，它们可以被仿真所揭示，被事实所证明。
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---------------编辑不好用，三张图难并列-----------------------------

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左上图是仿真电路；中上图是左图的网络模型；右上公式是中图网络的S参数，R0是系统特性阻抗，R0=50欧。Z呈现负阻，传递函数就会产生增益。例如，如果Z是正阻，增益将始终<1；Z=0，增益=1；Z<0，增益就会>1。但是当Z<0，且|Z|>2R0时，增益又要<1。公式揭示，负阻对增益的影响并不是单调增长的；负阻也有电阻的特性，除了与正阻反向外，其阻值对电流的阻碍作用与正阻是相似的。规律显示，回路净阻的绝对值与网络的增益成反比。
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下面曲线是左上图的仿真结果，在以前的帖子中已经作过说明。中图曲线说明，在回路净阻Rnet<0时，只要Rnet是稳定的，增益就是稳定的，系统也可以是稳定的。
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曲线的左图是Rnet>0时的特性，与放大器的完全相同。这揭示了，有“活性”器件的放大电路，内部是含有负阻特性的，该特性可以使增益>1。在适当的偏置和元件配合下，电路端口就可以呈现出负阻。该负阻应被视为是内部负阻的外部呈现；否则，一个无活力的无源电路，任你组合，也不可能无中生有。
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上面是网络两端都是50欧置端的仿真。对于两端不同置端的网络，例如需用S’处置的网络，因为S’公式不直观，难以通过公式解释，但是可以通过仿真了解。仿真揭示，S参数揭示的回路净阻Rnet规律，也适用于S’广义散射参数系统。
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另外，仿真也显示，上面包括R01、R02大回路的Rnet规律，也适用于振荡器的仿真输入回路（R01-L-Zin输入回路）。
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这些规律，指Rnet对增益的影响：
·Rnet<0时，|Rnet|越大，增益越低；
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·Rnet=0时，增益为无穷；
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·Rnet>0时，Rnet越大，增益越低。
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一个缺省条件：Rnet处于谐振条件下。
（待续）

2万 · 2012-11-12 10:45

关于线性....

https://bbs.21ic.com/viewthread.php?tid=366180&highlight=

只看该作者 · 2012-11-12 12:50

这个链接帖子在前面已经讨论过，线性的定义没错，但是应用中有问题。不知道还有什么新意。

我指出过例子（第6点）的结论不合理，且对振荡器的性能说明不了什么问题。

一个数学工具适用与否，要结合、施加于适当的模型。振荡器的起振是个动态的过程，现有的方法、模型基本上是静态的，前面帖子里已经作过说明。

2万 · 2012-11-12 13:25

....

声明：本线性分析不涉及非线性内容。
jz0095 发表于 2012-8-9 10:34

这是你的首贴声明。或许你自己都不知道这意味着什么。

另外在此我也声明一句，引“关于线性....”并不是给你看的，而是给误入此地的其他人看的。

只看该作者 · 2012-11-12 14:29

我并没有违反我的声明。我一再说明，动态下增益的改变可以不是由非线性引起的。缝纫机扎出的曲线，可以由一段段直线构成。静态的分析得不到动态的结果，不说明静态的结果就是对的。R01的改变不是由非线性造成的，是由电感反电势的瞬态阻抗Ze造成的。静态的分析缺失增益线性变化应有的原理，这跟不完整的振荡器模型有关。

我欢迎你的点评，我也希望把是非搞透，不只是对少数人。

只看该作者 · 2012-11-13 16:33

本帖最后由 jz0095 于 2012-11-13 16:45 编辑

起振过程的电子、物理解释

图1是CC振荡器的交流电路原理图

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图1电感L与右侧有源电路的等效电容Ceq（Zin的虚部）形成了有源谐振器，即振荡器。电感的特性：允许电压突变，不允许电流突变；电容的特性：允许电流突变，不允许电压突变。输出包络幅度的高低，反映了基极节点谐振电压的高低；谐振电压的高低，受控于电容支路电流（瞬态+稳态电流）对时间的积分，不受控于电感电压；稳态下，回路容、感抗基本抵消；瞬态下，回路阻抗出现z_e，z_e调节着谐振电流的增量。起振中，谐振回路有两个电流，一个是靠惯性维持振荡的“稳态”（按稳态处理的）谐振电流，一个是为Ceq充放电的增量电流，由部分i_e提供（忽略损耗，该电流只提供增量）。在谐振条件下，L-Ceq回路稳态电抗抵消为零，输入回路净阻Rnet可以近似为z_e+R_，R_是Zin的原始负阻，是常量。因此，动态的z_e调节着净阻，影响着动态的谐振电流。
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谐振电流的增量起因于器件的放大能力，起因于放大器的负阻。发射极节点是增量谐振电流的注入点。但是电流是否能增加，不光要看器件是否有放大能力，还取决于ze的“放行”程度，如同放大器没有输入，就空有放大能力，产生不了输出一样。z_e的大小与电感“稳态”谐振电流i_L0的大小有关。当i_L0高到一定幅度后，z_e就将随i_L0的持续增加而单调的降低，在Rnet>0区域，Rnet就会向0减小，L-Ceq回路的电流变化率就会单调的增加（下面还有介绍）。

在Rnet=0，即图2、图3的b点，本包络出现拐点（第二个拐点），斜率的极性发生了改变，Rnet之后进入了负阻区。进入Rnet<0区后，增益还是>1，谐振电流继续增加，z_e持续地减小，|Rnet|持续地增加，谐振电流的变化率持续地减小，直至电流的变化率变为0，放大能力降为1，谐振电流停止增长，谐振电压停止增长，输出幅度达到稳定。
包络斜率的变化，反映出谐振电流增量的变化，反映出z_e对器件放大能力释放的程度，z_e控制着电流放大能力，控制着电路的增益。z_e对应的模型元件是R01，z_e是R01的瞬态部分。

图2是开关控制的振荡包络，其a、b、c的增益状态与图3的相对应

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图3是振荡器模型起振中增益变化的示意图

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z_e控制增益的仿真解释
前面曾暗示包络有第一个拐点，是在a点附近（包络中未注明），可以用仿真增益曲线解释，见图3。图3中，R_和S21分别是有源电路（不含电感L）在50欧系统S参数测量下，输入阻抗的负阻和有源电路的增益。该图示意：起振初始，电感中电流近乎为0，di/dt产生的z_e可以很大，振荡器输入回路的Rnet瞬间从<0的R_变为正，增益由S21突变为a处的增益（实际上，在振荡器的起振时刻，增益是说不清的，因为源阻抗并不等于50欧）。a处增益可大于S21，也可小于S21。ze、增益的突变不会造成幅度的突变。由a处开始的di增加，可能导致增益向两个方向变化，可能沿a-b的曲线增长，也可能沿a-a’的曲线下降。图2包络中a附近的斜率变化呈现了a-a’增益下降的情况。这说明z_e向大变化，即di/dt与i_L(0-)的比值更大。但是z_e不可能持续大下去。一方面，大z_e对应着更低的增益，低增益将导致低di/dt；另一方面，i_L(0-)
是单调增长的。一个不能持续增长的di/dt和一个不断增长的i_L(0-)，两个因素的结合最终会导致比值减小，z_e减小。z_e减小后，增益沿a’-a-b方向在Rnet>0区间增大。
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z_e持续减小具有必然性（电流递增），z_e是否会再次增大，目前只存在着理论上的可能性。在包络的b点，斜率达到最大，即电流变化率最大，也是电流最大(Rnet=0)、增益最大；b点不是z_e变化的停止点，否则幅度将发生突变。z_e连续减小经过b点，Rnet进入<0区间，净负阻绝对值增加，增益下降（仍>1），直至包络c区域的单位增益，振荡进入稳态。
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(完）

只看该作者 · 2012-11-13 16:48

起振的另类画面（接上帖）
与图3中（S21→a）的起振不同，如果R_设置的太负，ze的突变可能有两种结果：1）增益<1，无法起振，如同在一个深坑里跳不上来；2）不足以进入Rnet>0区间，结果是，在Rnet<0区间增益可以突变到>1，但是在增益降到1时，没有足够的时间让能量充分地循环增长，得到的是个低Q的振荡，甚至停振。因此，负阻不一定是越负越好。

只看该作者 · 2013-6-28 15:55

本帖最后由 jz0095 于 2013-7-2 17:21 编辑

不支持现有理论的实验

对负阻功能具有代表性的声明如下[G. Gonzalez, “Foundations of Oscillator Circuit Design”, Miami: Artech House, 2007, pp.2-19, 251-253.]：

1. 如果回路电阻Rin+RL>0，“振荡将不能维持”；

2. 如果回路电阻Rin+RL<0，“振荡将不稳定，其幅度将增长”；“只要回路电阻为负，振荡（幅度）就将不停地增长”；

3. “当回路电阻为0时，（回路）电流幅度将达到稳态”。

对回路电阻中Rin和RL的说明见下。

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现有理论负阻振荡器模型

图1 负阻振荡器模型

图1是负阻振荡器模型的简化图，在谐振下，回路的电抗抵消为0。Rin是有源电路输入阻抗的实部，RL是无源谐振器网络或者元件。Rin<0，是不稳定放大器的条件，该条件可能导致电路振荡。起振条件见式(A-1)，振荡稳定条件见式 (A-2)。
Rin+RL<0 (A-1)
Rin+RL=0 (A-2)

图1的回路净阻Rnet是，Rnet=Rin+RL。
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与公式(A-1)、(A-2)对应的等效公式见(A-1’)和(A-2’)。
Rnet<0 (A-1’)
Rnet=0 (A-2’)

实验电路

图2是CC（共集电极）组态振荡器电路图。Zin是在Z1开路下有源电路的输入阻抗；Z1是电感支路的阻抗。Zin和Z1的实部，即Re(Zin)和Re(Z1)，分别对应于图1中的Rin和RL。输出端口接R02，R02=50欧，是SA（频谱仪）的输入阻抗。

Zin可以用NA（网络分析仪）的Z参数测得。

图2 CC振荡器原理图

图2的电路偏置，Vce=2.5V，Ic=10mA。电源电压是5V，接在集电极上，等效为交流地。

在10.62 MHz上测得，Zin= -12.57-j281.2。

谐振时，图2输入回路的净阻Rnet是，Rnet=Re(Z1)+Re(Zin)。

Z1由L和Rv阻抗组成。 Rv是人为增加的电位器，调节Rv，可以使振荡器工作在Rnet>0或者Rnet<0条件下。这样，就可以检验前面现有振荡器理论的声明是否正确。

为了保证测量的可靠，在图2频谱仪的输入端串接了一个20dB衰减器（可以不需要）。因此，电路实际的输出幅度需要在频谱仪读数上增加20dB。下面的幅度均为增加20dB校正的结果。

图3是实验的结果，一个是存储曲线，一个是被测频谱。存储的低幅度曲线，是电路对噪声放大的结果。曲线峰值和频谱基波频率都是10.6MHz，与Zin的测量频率略有差别。

实验

当Rv使Re(Z1)=44.4欧，Rnet=44.4-12.57=31.83欧时，输出幅度稳定，见图3存储曲线。当Rv小范围增加或者减小时，输出就相应同步、稳定地减小或者增加；当Rv 停止变化时，输出也停止变化。

当Re(Z1)=33.8欧，Rnet=33.8-12.57=21.23欧时，在这个Rnet>0条件下，输出开始自动、缓慢地增长，30秒后出现二次谐波产物H2。基波幅度最后1dB的增长用了近2分钟。稳定后，Po= -11.75 dBm，H2= -30 dBc，见图3频谱。

图3 放大器模式振荡

存储曲线：Re(Z1)=44.4 ohm，Po= -76 dBm

频谱：Re(Z1)=33.8 ohm，Po= -11.75 dBm，H2= -30 dBc。

当Re(Z1)=23欧，Rnet=23-12.57=10.43欧，Rnet>0时，在频谱仪上可以看到幅度在上下跳动地缓慢增长，近1分钟后幅度才稳定下来，稳定时，Po= -8 dBm，H2= -21.17 dBc。

当进一步减小Rv，Rnet就进一步减小；Rnet越小，从起振到稳定的时间就越短，基波和谐波的幅度也越大。此规律延续到Rnet进入<0区域。实验结束。

评论-A：

· “起振条件”并不一定需要Rin+RL<0，当Rin+RL>0时，振荡也可以得以维持。

· 振荡“稳态条件”可以不是Rin+RL=0，而可以是Rin+RL>0或者Rin+RL<0。即，Rin+RL=0最多是个难以维持的特例。

现有理论与事实的不符，暴露了现有理论的缺陷。该理论缺陷与对负阻认识的缺陷有关。
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补充：
现有理论哪里经不住检验了？

现理论：1.    如果回路电阻Rin+R_L>0，“振荡将不能维持”；
实验：  在Rin+R_L>0下可以起振，并可以维持（同下面第三点的点评）。
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现理论：2.    如果回路电阻Rin+RL<0，“振荡将不稳定，其幅度将增长”；
实验：  幅度在Rin+R_L >0下也可以增长。
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现理论：3.    “当回路电阻为0时，（回路）电流幅度将达到稳态”。
实验：  现理论意味着，在稳态时，Rin由负向正变，达到Rin+R_L=0。实验显示，在Rin+R_L>0起振条件下，Rin向正变，使得稳态时是Rin+R_L>0，即Rin+R_L =0条件不成立。
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另外，图1的模型对负阻的理解也是不对的，Rin是不提供信号电流的。在202楼对此有说明。